定遠高溫羅茨鼓風機選型參數
【宿遷風機生產廠】高溫羅茨鼓風機，我公司是專業生產羅茨風機、羅茨鼓風機、三葉羅茨鼓風機廠家，企業技術力量強大，擁有一大批高素質的專業隊伍及生產技術人員，具有強大的技術開發、設計、研制、生產和質量監控能力，并建立了完善的服務管理體系。公司主要產品：HMGB磁懸浮高速離心鼓風機、MVR蒸汽壓縮機、HDL、HDGR、HDR（RR）二葉系列羅茨鼓風機，錦工、HDLH、HG三葉系列羅茨鼓風機，HD系列回轉式鼓風機，HDC系列鑄造多級離心鼓風機，HDB系列單級高速離心鼓風機，HD系列動葉可調軸流式風機，靜葉可調軸流式風機，工業用離心式風機。
因為受設備運行環境等因素的影響，羅茨風機經常出現軸頭、鍵槽磨損損壞現象，問題出現后，按照傳統方法要補焊或刷鍍后機加工修復。但是補焊高溫產生的熱應力無法完全消除，容易出現彎曲或斷裂；電刷鍍受涂層厚度限制，容易剝落。而且以上方法都是用金屬修復金屬，無法改變“硬對硬”的配合關系，在各種力的綜合作用下，仍會造成再次磨損。
對于高溫羅茨鼓風機如：發貨不及時、產品賣出后服務不跟進。這對我們都能夠產生了不少麻煩。水處理羅茨風機關鍵是往水中曝氣來升高水中氧氣的含量，先除去可氧化的沉淀的物質，作用就變成是：普遍增多含氧量，曝氣,通過水和空氣充分接觸以交換氣態物質和去除水中揮發性物質的水處理方法，使氣體從水中逸出，羅茨風機在污水處理的用處只算是用來通過底部風道進氣鼓風起到曝氣和將底部沉積物泛起，通過廢水泵排出。羅茨風機是靠一對葉輪將氣體從一端不停歇的往另一端強制輸送，達到輸風的目的。這個原理是由美國的羅茨兄弟提出的，所以叫做羅茨原理。選用羅茨原理研發設計的鼓風機就叫做羅茨風機啦。初羅茨風機的轉子是一對兩葉轉子，現如今不出意外的話都已經是三葉羅茨轉子，在噪音、震動等全面常有了極大的升高。
羅茨風機采用高分子復合材料，可免機加工快速有效修復軸承室磨損。既無補焊熱應力影響，修復厚度也不受限制，同時產品所具有的金屬材料不具備的退讓性，吸收設備的沖擊震動，并且可使配合面接觸，避免了再次出現磨損的可能。
高溫羅茨鼓風機從而泄露少，容積功率等級較高。我廠加工和裝配技術力量強，能保證間隙的合理、均勻，既達到較高的容積功率又不至于機體內因熱膨脹而產生磨擦。當壓力在同意范圍內調節時，流量變化很小，壓力的選擇范圍很寬，具有著強制輸氣的特征，輸送介質不含油，結構簡單，維修方便，壽命長，且振動小。運行安全，工作年限長是本廠羅茨風機產品的一大特色。羅茨風機的結構決定其機械磨擦損耗十分小。出于惟有軸承和齒輪副有機械接觸在選材上，轉子、機殼和齒輪圈有足夠的機械強度。本廠羅茨風機的轉子，均經過靜、動平衡校驗。制品運轉穩定、振動極小。葉輪在機體內運轉無磨擦，不需潤滑，使排出的氣體不含油。是化工、食品等工業理想的氣力輸送氣源。潤滑采用主、副油箱濺油潤滑。
羅茨風機部件因鑄造、加工缺陷或內應力、超負荷運行等原因經常導致設備部件出現裂紋或斷裂現象，常規的修復方法是采用焊接。焊接常常會導致零件產生熱變形或熱應力，特別是薄壁件，而且有的零件材質是鑄鐵、鋁合金、鈦合金一類難焊材料。還有一些易于發生爆的危險的場合，如石化行業等，更不易采用焊接修復方法。
【宿遷風機生產廠】高溫羅茨鼓風機，舉例：當前轉速下降到額定轉速80%時，n2=0.8n，功率等級p2=0.8*0.8*0.8p=0。即當前速度下降到80%，所需要的功率等級僅需要原來的51%。通風機的轉速n可用轉速表直接測量，其數值用每分鐘多少轉(轉/分)來表示。小型羅茨風機的轉速基本較高，時常與電動機直接相連。較大類型羅茨風機的轉速太低，基本用皮帶傳動與電動機相連，改變皮帶輪的直徑就能調節風機的轉速，其關系以下：n1/n2=d2/d1式中：n1，電動機的轉速d1，d2——羅茨風機和電動機的皮帶輪的直徑。如要改變風機的轉速，只需改變通羅茨風機或電動機中任一一個皮帶輪的直徑就能。當改變風機轉速時，特性曲線也隨之改變，亦即，風機在每一轉速下全有其對應的特性曲線。
一，通風機管網阻力計算不準確
實際通風除塵管道壓力損失，由于某些原因都會與計算結果有所不同，這是不可避免的，因而設計規范中的計算最大允許誤差為10%-15%。任何忽視這種必要的程序計算，都將對通風機運行效能的發揮產生重大影響，必須給予高度重視。
1，通風機管網阻力計算額定值不準確的原因：管網阻力計算的粗疏和采用阻力系數不夠準確;不合理的配置系統有效半徑；確定風機進氣條件不真實；選型隨意缺乏應有的準則；施工監理護士施工過程中現場設計變更的影響等。都會使計算結果與實際損耗誤差超過30%甚至更多，導致選型的額定性能與實際運行性能不匹配，結果實際運行性能發生改變。如果計算阻力比實際需要過大時，離心通風機運行引起流量增大，就會實施耗功率顯著增加，其結果是全壓內效率降低，還使電機額定功率易超載，存在燒電機動的危險，但對筆直傾斜的全壓曲線流量變化影響變小，反之必然引起運行流量減少，由于流量減少，引起除塵系統風管內流速降低，促使粉塵沉降。
2，通風機選型全壓額定值不準確的后果。處理高溫爐窯所排出的廢氣，如選型引風機的負壓過大時，會破壞爐內正常熱平衡，由于加大了引風量，使爐內溫度下降而影響燃燒或加熱，導致熱源損失的能量增加，當引風機排送含塵廢氣，污染源處保持足夠密閉形成的負壓狀態，能夠有效的防止有害污染物的擴散。
二，負荷波動的風機形式選擇
由于生產過程中工況能源和原料消耗的周期性變化，使爐內溫度波動較大。因此引起出爐產生的煙氣量變化在20%-30%，引風機之所以不宜選用前向風機，是因為前向風機的功率曲線陡峭。當管網壓力損失波動增大時，運行中的電機易超載，有被燒毀的危險，故應選用后向風機。
三，裝機電容量的配備
風機選擇配用電動機功率裕量不宜過大或過小，過大會造成電動機經常處于輕載運行，使電動機的功率因數降低，從而浪費電耗；反之會使電動機經常處于超載運行，導致電動機升溫過高，絕緣易老化，使用壽命縮短，與此同時還可能難以啟動。
四，風機連接管不規范
由于工程設計配置限制，被迫在風機進口裝有直角彎管。單葉插板或蝶閥調節以及出口處裝有逆向氣流彎管，結果都會造成風機內效率顯著降低。
五，不同形式通風機的正確啟動
離心通風機要求系統全關閉空載啟動；軸流通風機要求系統全開啟有載啟動；高溫風機在常溫條件下啟動時，由于空氣受熱體積膨脹，密度變小，風機產生壓力低，所需功率比常溫風機小很多，因此常溫條件下啟動應將系統全關閉空載啟動。
六，合理設計通風機的聯合工作
通風機并聯與串聯工作時，由于風機性能要有所降低，運行工況復雜，因此一般盡量不采用。并聯有限使用雙吸入風機，因兩臺并聯系統的壓損過大時，起不到增加流量的作用。并聯多臺風機公用一臺錦工機組合袋濾室時，對應袋濾室也應封閉，分割成并聯系統進行過濾。
七，風機進氣溫度確定虛高導致性能降低
高溫爐窯廢氣處理的除塵風機選型時，因選型確定進口氣溫不確切，而采用瞬時最高氣溫或大量漏風，引起急劇溫降或盲目提高氣溫，造成實際運行中氣溫低于選型氣溫較多，結果造成運行風機內效率降低和功率增大，導致設計額定流量減少。
八，濾袋單室過濾風量的劃分不宜過大
除塵系統的多室組合結構的袋濾室，常用逐室中斷濾塵操作進行青灰作業，一般單室過濾風量不宜超過每臺主風機風量的20%，這樣就不會導致運行中主風機內效率下降。由于過濾的過程中始終有一個單室濾袋組輪留在停風進行清灰。因此停風單室的多余風量引起其他室增加，導致系統阻力增加，結果造成主機風量減少，全壓內效率下降。
山東錦工有限公司
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普通常用的羅茨風機對于制造技術要求不是很高，高溫羅茨風機對于制造技術要求要高一些。高溫用途羅茨鼓風機的結構特點、溫度、強度及間隙設計計算、性能試驗研究,并分析了其市場應用前景。
由于羅茨風機主體材質一般由鑄鐵件制成，材質在高溫下可能發生退火甚至石墨化，進而在高壓下存在機體爆炸的隱患。而一般的橡膠密封件在高溫下又容易老化和失效，同時軸承在高溫工況下容易因為材料金相組織轉變而導致軸承失效。
HT高溫高壓專用型羅茨鼓風機，應對以上工況，進行了專門的優化改良設計。創造性的提出了開式、水冷一體的復合軸承座結構。利用開式機體對高壓進行泄壓的同時避免了高溫傳遞到軸承。水冷結構的存在又給軸承的保護加上了雙保險，提升機體的穩定性延長了壽命。
高溫羅茨風機由：機殼、墻板、葉輪、油箱、消聲器五大部分組成。
型號選擇同樣是影響高溫羅茨風機的一個十分關鍵的選擇，在選擇與生產廠家聯系時，要選擇專業性的業務人員做好接洽，一名專業性的業務人員可以幫助購置人員更精準的型號選擇，假如無法掌握風機的參數，就把工程狀況的要求給我們技術人員，讓他們給我們精確選型，
網上售價，很多人都難以找到具體數據，有些報價3000元-5000元，但實際購買時卻有差距，這都是因為：
高溫羅茨風機的型號有很多，不同品牌的也有很多，參數不同，不同的轉速、不同的風量及不同的壓力，都會影響到價格。
無錫博名舜機械有限公司生產的高溫羅茨風機性價比各方面還是可圈可點的，多年下來，沒出現什么大故障的發生，使用壽命也比較長，這家的風機曝氣成效還是挺有效率的，值得考慮的無錫品牌。
多種高溫羅茨風機的工作原理比較，無錫博名舜機械有限公司專業生產加工制造羅茨鼓風機(曝氣、氧化、反吹風機)、羅茨真空泵、氣力輸送設備，結合以上所述若有遺漏或機械設備問題可在下方留言或電話咨詢(朱先生)、(石女士)。
1 高溫羅茨鼓風機主要設計要求
1.1 主要設計技術參數
主要設計技術參數見表1。
表 1 主要設計技術參數表
設計條件技術要求輸送氣體流量 / （ Nm3 /h ）2 800氣體常壓露點 / kPa90 ℃ , 泄漏后腐蝕進口氣體壓力 / kPa-6.6出口氣體壓力 / kPa25進口氣體溫度 / ℃200進口氣體相對分子量28.96運行條件連續運行氣體組份HCl 、 H2O 、 SiO2 、空氣
1.2 滿足設計條件的高溫風機的主要技術參數
滿足設計條件的高溫風機的主要技術參數見表2。
表 2 滿足設計條件需研制的高溫風機的主要技術參數表
型號ARE-250NE配套電機YBP280M-4-90 kW ， 380V進氣溫度/ ℃200排氣溫度/℃260流量/(Nm3/h )2 800壓力/kPa31.6傳動方式直聯軸功率/kW60
2 高溫羅茨鼓風機設計技術要點
為了詳細論述高溫風機的技術要點，附主機結構示意圖1如下。
1. 機殼 ； 2. 轉子部； 3. 側板； 4. 隔板； 5. 墻板； 6. 機械密封部； 7. 軸承； 8. 軸承座； 9. 副油箱； 10. 骨架油封； 11. 骨架油封； 12. 油箱密封墊； 13.O 形圈； 14. 側板密封墊； 15. 墻板密封墊； 16. 軸承； 17 . 齒輪部 ； 18. 齒輪箱 .
圖 1 高溫羅茨鼓風機結構示意圖
2.1 隔熱結構的設計和隔熱材料的選取
為降低高溫氣體對鼓風機潤滑傳動的影響，需在結構設計上考慮隔熱措施。在風機兩端的隔板上增加側板，并在側板與隔板之間增加隔熱層――導熱系數較低的隔熱墊片，有效地降低機腔向兩端的熱傳遞。同時，在墻板與隔板之間也采用隔熱墊片，降低隔板向墻板的熱傳遞。這種隔熱結構和隔熱材料的選取，有利于減少氣體熱量向機械傳動部位的熱傳導。
2.2 高溫氣體的密封
高溫氣體的密封采用雙端面機械密封，不但密封性好，符合介質對密封性能的要求，而且循環流動的機封封液可以帶走部分通過隔板的導熱和自身產生的熱量，使風機軸承、齒輪等需要低溫運行的傳動部位處于良好的工作狀態。對于密封材料除應考慮介質適宜性，還要考慮高溫的適應性。該機封采用了耐腐蝕、耐高溫的金屬材料和全氟醚材料O形圈。
2.3 輔助降溫措施
理論上，即使再好的隔熱材料也達不到絕熱效果，熱傳遞是必然存在的，在高溫的影響下，部分熱量會通過氣腔與轉子源源不斷地向機封、墻板、軸承、油箱及齒輪傳遞。為了保證風機可靠運轉，鼓風機兩側的墻板由常規的封閉式結構改為開放式結構，依靠空氣對流進一步降低墻板溫度和軸溫。主、副油箱采用加強型水冷夾套結構，充分換熱，以降低潤滑油的溫度。
2.4 高溫材料及耐高溫零部件的選擇
高溫氣體過流主要部件的材料采用高性能球墨鑄鐵，O形密封圈采用全氟醚材料，零部件的表面涂裝采用耐高溫涂料。其它零部件如油封、軸承及潤滑油等的選擇均考慮了溫度適應性。
2.5 零部件配合與葉輪各部間隙
鼓風機零部件的配合尺寸應考慮溫度的影響。風機的機殼間隙、葉輪間隙、墻板間隙及齒輪游隙等在羅茨鼓風機的設計制造中為重要設計點，羅茨鼓風機高溫用途時與常溫用途比較，零部件的溫度場區別較大，對各部間隙設計的影響也較大。
3 高溫羅茨鼓風機相關的設計計算
根據高溫羅茨的結構特點，需對高溫鼓風機關鍵零件進行溫度梯度計算、強度校核及對間隙進行計算，才能確保羅茨鼓風機在高溫用途時使用安全可靠。
3.1 溫度梯度的計算
根據熱平衡原理，簡化熱傳遞模型。高溫風機在穩定狀態下，按一維穩態導熱，溫度從機腔―側板墊―隔板―隔板墊―墻板―潤滑油，形成不同的溫度梯度，見圖2。
1.側板墊;2.隔板;3.隔板墊;4.墻板.
圖2 傳熱示意圖
根據熱傳遞理論，機腔―側板墊的傳熱為強迫對流換熱，墻板―潤滑油的傳熱為自然對流換熱，中間各壁面間均為固體熱傳導。由此可列出一組換熱方程如下：
Q=α1×A1×（Tf1–TW1）=K1×（Tf1–TW1） （1）
Q=λ1/δ1×A2×（TW1 –TW2）=K2×（TW1–TW2） （2）
Q=λ2/δ2×A3×（TW2 –TW3）=K3×（TW2–TW3） （3）
Q=λ3/δ3×A4×( TW3 –TW4 )=K4×( TW3–TW4) （4）
Q=λ4/δ4×A5×（TW4 –TW5）=K5×（T W4–TW5） （5）
Q=α2×A6×（TW5–Tf2）=K6×（TW5–Tf2） （6）
式中：A1～A6和δ1～δ6可以根據風機的結構尺寸進行計算得到，λ1～λ4是物性，可以依次查出。又已知機腔內的溫度Tf1=(200+260)/2=230℃，潤滑油的溫度Tf2按照90℃設計，并假設與潤滑油接觸的壁面溫度TW5為某一數據TW5*。根據強迫對流換熱，計算出α1，并根據自然對流換熱，計算出α2，可依次計算出各部位的換熱系數K1～K6溫度，解方程，求出換熱量Q=(T1–T2)/（1/K1+1/K2+1/K3+1/K4+1/K5+1/K6），從而可依次計算出各壁面溫度TW1～TW5。經過循環復核，直至TW5=TW5*。
3.2 高溫羅茨風機的轉子強度、軸承壽命和間隙計算
根據材料力學基礎，對風機轉子進行彎矩和扭矩強度校核，并對軸承的疲勞壽命進行核算，以保證風機整體的使用壽命。
羅茨鼓風機的兩個轉子在運轉中必須留有一個微小的間隙，以保證正常運行。由于高溫風機的溫度因素勢必造成機腔內各部位零部件超常膨脹，各部位間隙的設計計算成了風機正常運行的關鍵。根據各零部件的溫度，結合理論與試驗數據，比較準確地計算轉子間隙、墻板間隙和機殼間隙，既要保證各部位膨脹后不擦碰，又要保證流量這一基本性能參數的要求。
4 高溫風機的模擬試驗
4.1 高溫試驗裝置
羅茨鼓風機高溫試驗裝置包括高溫羅茨鼓風機、配套電機、變頻器、流量性能測試裝置、電加熱器、高溫回流管、電氣控制柜、測試管路閥門以及測試用儀器儀表等。
試驗時鼓風機進口高溫氣體由兩部分混合組成，一部分氣體為環境空氣通過電加熱器加熱后進入，另一部分為出口氣體通過閥門回流至電加熱器后與第一部分氣體混合后進入鼓風機，鼓風機進口設有溫度傳感器檢測進口氣體溫度，通過電控柜自動調節控制進口氣體溫度。通過回流閥門開度控制回流氣量調節鼓風機進口壓力。
4.2 高溫機械性能試驗
利用小型電加熱器輔以部分回流組合，同時采用變頻調節[15-16]風機流量、壓力，進氣溫度模擬工況溫度200℃，通過鼓風機逐步升溫的方式進行。試驗中，檢查風機的振動、溫度、聲音及密封等機械運行情況、各部位溫度的變化情況，檢查溫度變化對風機間隙的影響等。
4.3 高溫技術性能試驗
檢測各測試壓力下的零流量轉速，即鼓風機打滑轉速，以消除采用常規鼓風機流量測量裝置時高溫氣體對測試裝置的影響，而能夠比較準確地計算出風機在高溫工況條件下的鼓風機流量[2,14] 。檢測各測試壓力下鼓風機的軸功率等。
4.4 試驗驗證
主要技術指標試驗結果見表3。
表3 主要技術指標試驗結果表
項目實測值設計值標準偏差實際偏差結論流量/( m3/h)2 6942 800≤ + 5%-3.8%合格壓力/KPa31.631.6//合格軸功率/kW61.460Q +5%+2.3%合格振動值/(mm/s)≤ 6.4≤ 11.2//合格
主要部件溫度檢測結果見表4。
表4 主要部件溫度檢測結果表
項目T W1T W2T W3T W4T W5計算值192.5162.實測值差異比較
從技術性能參數表（表3）中可見，各實測數據均在標準偏差范圍內，符合設計要求。
從溫度梯度表（表4）中分析，也達到了設計要求。各實測數據均比設計數據略小，這是因為設計計算時，將隔板和墻板理想化為一維傳熱，向其它方向（如大氣）的傳熱視為絕熱。
綜上，從羅茨鼓風機高溫試驗情況來看，風機運行穩定，流量和壓力等技術性能參數滿足工況要求，主機溫度符合介質的工藝要求，主要部件溫度梯度與設計相符，達到了比較理想的隔熱設計效果。
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